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Es el componente más importante del en el riego localizado. Son los encargados de aportar el agua al suelo controlando la salida del agua, desde las tuberías laterales.
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Son emisores con caudales inferiores a 20 1/h. En ellos se produce una disipación de energía que para caudales inferiores a 8 l/h. es casi total, por lo que el agua sale “gota a gota” y para caudales mayores conserva parte de la energía saliendo el agua en forma de pequeños “chorritos”.
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La evolución de los sistemas de riego por goteo, tiende a la utilización de sistemas integrado donde el gotero uniformemente espaciados, generalmente con caudales inferiores a 4 l/h están incorporado a la tubería en el propio proceso de fabricación. Es un sistema especialmente útil en cultivos intensivos. La gama existente, incluso con emisores autocompensantes permite su aplicación en cultivos alboreos.
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Son conducciones que a su vez aplican agua do riego mediante perforaciones poco espaciadas (generalmente menos de 0,50 m), pared porosa, etc. El caudal que descargan es menor a 20 1/h por metro lineal de conducción.
Cuando se utilizan goteros o mangueras de goteo el principal medio de propagación del agua es el suelo.
En los goteros y mangueras perforadas el medio de propagación del agua es el suelo, distribuyéndose el agua por la acción de la gravedad y la capilaridad.
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Son emisores destinados a distribuir agua sobre la superficie del suelo por un orificio con la presión necesaria para la difusión del agua, tras incidir el chorro en un deflector . En los difusores ninguno de sus componentes es móvil, la distribución del agua puede ser sectorial o circular, el radio máximo efectivo es de 3m.
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Son aspersores (con elementos moviles) de baja presión y caudal. El alcance es pequeño, normalmente inferior a 5 metros, pueden ser sectoriales o circulares. Tanto les difusores como los aspersores tienen caudal inferior a los 200 l/h, en este caso el aire es el principal medio de propagación del agua.
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Las características fundamentales que deberán tenerse presentes al seleccionar un emisor son:
a) Caudal uniforme y constante, poco sensible a las variaciones
b) Poca sensibilidad a las obturaciones.
c) Elevada uniformidad da fabricación.
d) Resistencia a la agresividad química y ambiental.
e) Bajo costo.
f) Estabilidad da la relación caudal presión
g) Poca sensibilidad a los cambios de temperatura.
h) Reducida pérdida de carga en el sistema de conexión
Alguno de estos requisitos se detallaran más adelante para facilitar su comprensión y selección del emisor adecuado para cada caso.
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El agua atraviesa .el emisor pasando a través de uno o varios conductos. Las longitudes, configuraciones y secciones de estos determinarán las características hidráulicas del emisor.
a) Curvas caudal-presión
El caudal que descarga un emisor esta relacionado con la presión hidráulica existente a su entrada mediante la ecuación.
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siendo:
q = caudal de emisor (l/h)
Kd = es la constante o coeficiente de descarga característico del emisor y equivale al caudal que proporcionar. a una presión de 1 m.c.a.
h = es la presión hidráulica a la entrada del agua en el emisor (m.c.a.)
x = es el exponente de descarga y esta caracterizado por el régimen de flujo dentro del emisor, y de sus dispositivos de autocopensación.
La ecuación 1 puede representarse tomando en ordenadas caudales y en abcisas presiones como en el grafico siguiente:
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Cuanto menor sea el valor de x, la curva que representa tenderá hacia la horizontal, un emisor que tuviera una x = 0 tendría como curva, una recta horizontal paralela al eje de las abcisas desde una determinada presión, su caudal seria constante e independiente de la presión (emisor autocompensante). Por lo contrario otra emisor con una x = 1, su curva también seria una línea recta a 45º que pasaría por el origen. Su caudal variaría en la misma proporción que la presión.
Por tanto es muy importante al seleccionar un emisor observar el valor de "X", de esta observación de desprende que es preferible utilizar goteros donde el exponente "X" sean lo más próximo a "0" para lograr mayor tolerancia de presiones y mayor posibilidad de lograr la uniformidad adecuada en el riego
Si la curva definida por la ecuación 1 se representa en un papel logarítmico, se transforma en una recta cuya pendiente es precisamente es x y su ordenada en el origen es Kd, ya que al aplicar logaritmo a la ecuación 1 se obtiene:
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Log. q = x log h + log Kd
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Por tanto x se podrá tener gráficamente midiendo con una escala los segmentos BC y AB y dividiéndolos.
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Kd se determinará leyendo a la escala logarítmica la ordenada en el origen de la recta.
De esta forma, la curva de presión vs caudal facilitado por el fabricante, nos permite obtener los valores Kd y del exponente “x” , para utilizarlos en los cálculos para el diseño del sistema de riego.
Obteniendo del grafico o tablas facilitada por los fabricantes los valores h1 - q1 y h2 - q2 también podemos calcular los valores de X , K mediante:
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Cada curva caudal presión corresponderá a una determinada temperatura del agua.
Los fabricantes deberán proporcionar esta curva caudal presión, indicando además, el entorno de presione entre los que debe trabajar el emisor, este dato es muy importante para el diseño hidráulico y en el caso de los autocompensante lo es también porque solo trabajan como tal en un rango de presión. Hay emisores que se dice son autocompensantes, pero trabajan como tal en un rango de presiones tan alto que resulta antieconómico su utilización. Sin embargo, pocos fabricantes lo hacen y en otros casos los laboratorios y /o métodos usados son poco ortodoxos.
Como se verá más adelante, como consecuencia de la variabilidad entre emisores, dada una determinada presión, los caudal de diferentes unidades de un mismo tipo de emisor son distintos por lo que se obtendrá tantas curvas-caudal como diferentes unidades se usen, para una misma temperatura del agua. Se debe, por tanto, definir una curva característica del tipo de emisor considerado.
El número de unidades que deben ensayarse pez obtener la curva característica depender en consecuencia, de su bondad de fabricación. Se ha comprobado que para un nivel dos del 95%, si se toman 24 elementos, la máxima imprecisión en la estimación del caudal seria del 1% para un emisor, mientras que con emisores deficientes, para el mismo nivel de significación la máxima imprecisión seria del 6%, también ensayando 24 unidades.
Aunque en un principio bastarían dos puntos para definir la curva es evidente que cuantos más se tomen mejor será el ajuste. Un número mínimo de 5 puntos por elemento, tomando más en el caso de emisores autocompeneantes por su peculiar comportamiento, parece necesario.
Otro problema que se presenta es, una vez obtenidos los diferentes datos, cómo realizar el ajuste para obtener la curva característica. En los ensayos efectuados se ha visto que es diferente realizar el ajuste promedio, que un ajuste común a la totalidad de los resultados obtenidos.
Durante los ensayos deber tomarse la temperatura del agua, efectuando las oportunas correcciones en las medidas pera referir los resultados a una misma temperatura.
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Perdidas de carga por conexión.
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Entre los diferentes tipos de emisores existentes en el mercado, las conexiones de estos a las tuberías laterales pueden clasificares en cuatro grandes grupos
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Conexiones interlinea: Con ella el propio emisor sirve para unir segmentos del lateral. Normalmente los goteros, se sirven instalados en la fábrica a una distancia determinada unos de otros. La conexión suele ser en forma de dientes de tiburón.
Conexión sobre línea: En este caso la tubería es perforada mediante un punzón, donde se introduce el conector del emisor.
Conexión sobre la línea con alargadera: Variante de la anterior, donde en la perforación hecha en el lateral o bien con una te se conecta un pequeño tubo que termina en el emisor.
Sistema integrado: En este sistema el emisor va embutido en el interior del lateral.
Todas estas conexiones producen una pérdida de carga que depende del tamaño y tipo de conexión, del diámetro interior del lateral y del caudal que pasa por éste.
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El método de ensayo para determinar estas pérdidas se puede encontrar en el enlace anterior.
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Un método para medir estas pérdidas de carga en laboratorio es el siguiente:
Se toma un trozo de tubería de unos 20 m de longitud como mínimo y mediante manómetros diferenciales se mide su perdida de carga para un determinado caudal. Se montan en esta tubería una serie de emisores a la separación normal, obturándolos para que no descarguen agua y se hace pasar el mismo caudal, midiendo de nuevo la pérdida de carga que se produce a la tubería con los emisores. La diferencia entre ambas será la debida a las conexiones de los emisores.
Naturalmente todas las medidas deben referidse a la misma temperatura.
Como de trata de una perdida de carga que se origina en un punto singular, siempre podrá hacerse equivalente a la que se produce en una longitud (fe) de lateral
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De no tener los datos del fabricante, el grafico anterior puede tomarse para determinar las perdidas producidas por el regatón del gotero. También pueden utilizarse las formulas obtenidas por Montalvo (1983)
Grande:
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Se ha comprobado experimentalmente que esta longitud equivalente es independiente del caudal del lateral, siempre que se mantenga entre los límites normales de utilización.
Las pérdidas de carga producidas por las conexiones deben tenerse en cuenta, pues en emisores colocados muy juntos, como conexiones interlineas, puede llegar a aumentar en un 30 ó 40% la pérdida que se tendrá en el lateral sin emisores.
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En este caso fe es independiente del diámetro y toma el valor.
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Generalmente los fabricantes nos ofrecen tablas con la longitud máxima en función de distintos caudales y espaciamientos entre los emisores. También podemos calcular las perdidas que ocasionan estos goteros mediante la formula para determinar perdidas locales.
El valor de K para estos goteros es 0,1 y la velocidad es la existente según el caudal en el lateral en cada emisor.
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Al igual que en los goteros integrados, los fabricantes facilitan tablas con la longitud máxima de los laterales. Además se pueden determinar las perdidas ocasionadas por cada conexión, como se calculan las perdidas locales, el coeficiente K en este caso esta comprendido entre 1 y 1,4.
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Mención especial merecen los microtubos insertados en un lateral, introducidos en el sentido del caudal. El microtubo es de fácil manejo y su colocación en los ramales de riego se efectúa mediante punzón adecuado. Se agujerea la tubería con el punzón y se introduce la punta del microtubo (cortada de bisel). La retracción del material de la tubería (P.E. baja densidad) sirve de sujeción. En la punta opuesta conviene colocar un tope que servirá como fijación del punto de goteo y transformación de chorro fino de salida del agua en gotas. El tope puede ser 1 cm. de tubo de 12 mm. (P.E. baja densidad) en el que se clava la punta libre del microtubo.
Según la longitud de microtubo insertada y el diámetro del lateral se ha obtenido los siguiente resultados de lo longitud de lateral (fe) en un equivalente a la conexión.
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Estos resultados fueron obtenidos con un caudal de 500 l/h en diámetro de 16 mm. pero se pueden considerar independientes a dichos caudales.
Comercialmente el microtubo se sirve en rollos de 100 o más metros. Para emplearlo como gotero es necesario conocer la longitud necesaria que a su vez es función de la presión y descarga horaria.
La Tabla siguiente relaciona, longitudes de microtubo, presión de trabajo y descarga en litros por hora
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Formulas del caudal de los microtubos (l.p.h) en función de la longitud (m) y la presión de trabajo (m.c.a.).
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Coeficiente de variación.
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Todo proceso de fabricación no es perfecto, sufriendo variaciones entre los mismos elementos de una serie. Dichas variaciones deben considerarse tolerables y de la magnitud de la variación se deriva la calidad del producto acabado. En el caso de los emisores, la variación de descarga viene definido por el coeficiente de variación CV.
En una serie de goteros, los caudales de descarga medidos a igual presión se distribuyen de forma aproximada, normalmente respecto al caudal me dio.
Las distribuciones normales, se definen por su media y desviación típica de lo que se deduce que el coeficiente de variación CV sea definido como:
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σ = Desviación tipica
qm = media de caudales de la muestra a presión de trabajo.
qi = cada uno de los caudales medidos
n = total de emisores evaluados.
La norma UNE 68075, especifica el método de cálculo de CV, clasificando los emisores.
CV < 0,05 — Categoría A — alta uniformidad.
0,5 < CV 1 — Categoría B — baja uniformidad.
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Efecto del coeficiente de variación en la uniformidad del riego.
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En relación con la uniformidad del riego se tiene que estadísticamente, partiendo de una distribución normal de los caudales, si se toman e 25% de los caudales más bajos, su valor medio, es decir lo que ates se llamó q25 es:
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Para la determinación del CU se toman los factores de fabricación e hidráulicos. En este caso:
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Donde CUf determina como el factor de fabricación influye en el CU. Puede apreciase que cuanto mayor es CV menor es la uniformidad.
Llamando “ne” al número de emisores de los que recibe agua una misma planta, cuanto mayor sea “ne” menor es la posibilidad de que todos los emisores que aportan agua a una planta pertenezcan al 25% de caudal más bajo. En este caso la fórmula anterior se transforma en:
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Factor hidráulico.
En una instalación de riego los caudales no son los mismos en todos los emisores debido a las diferencias de presiones a que se encuentran sometidos que a su vez dependen de los desniveles topográficos y las perdidas de carga en la red de riego. En una subunidad de riego rectangular y sin pendientes el esquema de presiones se describe en el grafico.
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Donde:
Ho = Hmax = Es la presión al inicio del campo en la distribuidora o terciaria.
qmax = Es el máximo caudal de un gotero en el campo de riego.
hol = Es la presión al inicio del lateral situado en el punto de presión media de la distribuidora.
hm = Es la presión media de todos los goteros del campo.
qm = Caudal medio.
hmin = Presión mínima de un gotero.
qmin = Caudal mínimo de un gotero.
De esta forma el coeficiente de uniformidad CUh que incluye solamente los factores hidráulicos se expresa por:
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En una instalación de riego se deben tener en cuenta los factores de fabricación del emisor como los factores hidráulicos quedando la formula expresada en función de estos dos factores como sigue.
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El coeficiente de uniformidad en el diseño es un factor económico. En la tabla siguiente se dan los CU a adoptar según el cultivo, las pendientes y el clima.
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Hay que tener en presente que a través de los sistemas de riego localizado casi sin excepción, además del agua se distribuyen los fertilizantes por lo que muchos optan por un CU del 90% para todas las condiciones y cultivos.
Con este planteamiento se garantiza que el 75% de los emisores entreguen como máximo el 10% mayor al correspondiente al caudal medio mientras que solamente el 25% entregan como mínimo 10% menos agua que el caudal medio.
Conociendo el CU de la instalación podemos determinar el caudal mínimo en el campo de riego mediante.
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Donde:
cv = Coeficiente de variación de los caudales del emisor. (Depende del proceso de
fabricación)
n = Número de emsores por planta.
Despejando de la ecuación de gasto del gotero podemos calcular hmin.
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Por otra parte la diferencia de presión total admisible en el campo o subunidad de riego se expresa de la siguiente forma:
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M es un coeficiente que varía entre 2 y 4,3 según las características topográficas y los cambios de diámetros en la tubería terciaria o distribuidora.
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De esta forma podemos calcular hmax con que puede trabajar un emisor.
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Por tanto para garantizar la uniformidad requerida el emisor debe trabajar en el rango de presiones comprendido entre hmax y hmin.
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A esta diferencia de presión se le conoce como “rango de compensación” compatible con el CU.
En el caso de los goteros autocompensantes, el exponencial x = 0, lo que quiere decir que para cualquier presión el gotero entrega el mismo gasto, es por eso que los fabricantes de estos goteros establecen el “rango de compensación” o de presiones en el cual el gotero trabaja satisfactoriamente para un coeficiente de uniformidad dado.
De la ecuación caudal del emisor se desprende que la presión y el exponencial x son los factores que determina el rango de compensación del emisor, mientras menor sea x mayor será el rango de compensación para una presión dada, también al incrementar la presión media del emisor (Pm) aumenta el rango de compensación, pero a cunta de un mayor consumo de energía del sistema.
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Sensibilidad a la temperatura.
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Dependerá del material de fabricación produciendo variaciones en las dimensiones de paso de agua interiores del emisor y consecuentemente del caudal.
La sensibilidad del emisor a los cambios de temperatura se mide por medio del índice de descarga “d”. Se considera un valor de 100 “normal” a la descarga producida a una temperatura de 20º. Índices mayores de 100 indican aumento de caudal y menores de 100 disminuciones de descarga. La tabla 1, presenta los factores de corrección función de la temperatura y régimen hidráulico de funcionamiento.
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Sensibilidad a las obsturacines.
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La sensibilidad de los emisores a las obturaciones, depende fundamentalmente del diámetro de su sección de paso, de la velocidad del agua a través de esta sección y de la configuración o diseño del mismo.
Según el diámetro de la sección mínima de paso, los emisores pueden clasificarse en:
Muy sensibles d =< 0,7 mm.
Sensibles d =< 1,5 mm.
Poco sensibles d = > 1.5 mm.
Muchos emisores autocompensantes son muy sensibles a las obturaciones, pues la pieza de material resiliente que llevan puede llegar a reducir drásticamente la sección de paso de agua.
La velocidad de paso de los conductos del emisor tiene tanta importancia como el diámetro, ya que en emisores de largo conducto se pueden llegar a producir sedimentaciones. Velocidades menores de 4,5 m/seg. reducen mucho las obturaciones.
En general se recomienda en el sistema de filtrado no dejar pasar partículas sólidas, cuyo diámetro sea superior a 1/10 el diámetro de la sección mínima de paso del gotero.
En miniaspersores y difusores esta norma puede rebajarse a 1/5, ya que la velocidad de paso por los conductos suele ser mayor.
No obstante, las recomendaciones de filtrado del fabricante del emisor y sobre todo, la experiencia local serán, sin duda, los datos más prácticos para conocer la sensibilidad a la obturación del emisor y por consiguiente, sus requerimientos de filtrado.
En la tabla siguiente se da el tipo de malla para este tipo de filtro y el diámetro efectivo y número (clase) de arena para filtros de arena en función de diámetro de paso mínimo de goteros y difusores, según ASTM E 11-81.
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Obturaciones de emisores.
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Es el mayor inconveniente que se presenta.
El lento flujo del agua y el pequeño paso de los emisores, facilitan la acumulación de materiales obturando el sistema. La obstrucción se produce por la acumulación de materiales que reducen el paso del agua en los emisores aumentando progresivamente hasta la obturación total. El problema es grave, lo que hace deba ser estudiado previamente a la instalación del sistema de riego, contrarrestando preventivamente los futuros peligros de obstrucción.
TIPOS DE OBSTRUCCION
Las principales causas de obturación de goteros se esquematizan en:
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Son las producidas por la acumulación de masas de macro y microorganismos. En ciertas condiciones, los sistemas de riego localizado favorecen el crecimiento de ciertas especies de bacterias producen depósitos de óxidos de Fe y Mn aumentando el potencial de obstrucción. Aguas de pozo con 0,2 ppm de Fe es oxidado por bacterias creando depósitos en pocas semanas, produciendo problemas en filtros y goteros disminuyendo su capacidad de funcionamiento.
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En este grupo se incluyen todos los sólidos que el agua lleva en suspensión ya sean de origen orgánico (fitoplancton, algas y bacterias o de origen inorgánico (arenas, limos, arcillas y otros).
La obturación orgánica por algas, se produce frecuentemente cuando el agua es tomada de embalses a cielo abierto o de conducciones al aire libre. Las obturaciones por partículas inorgánicas en suspensión se producen cuando las tomas de agua se hacen directamente de pozos en que el agua lleva en suspensión arenas, limos y arcillas.
Las obturaciones producidas por limos y arcillas son muy problemáticas debido a que se pegan a las paredes de las tuberías y goteros disminuyen do el paso del agua y aumentando el riesgo de obstrucción por otras causas. En los casos en que el agua lleve este tipo de partículas, habrá de disponerse de los elementos necesarios para una decantación y posterior eliminación de dichas partículas previamente a la entrada del agua al cabezal de riego.
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El agua de riego contiene cantidades variables de sales solubles que pueden precipitar en goteros y tuberías al evaporarse entre riegos. Si estas sales no se disuelven pueden llegar a obturar completamente los goteros.
Las obturaciones más comunes son las debidas a la deposición de carbonatos de Ca y Mg y sulfato cálcico, por contener el agua de riego eleva dos niveles de iones calcio y bicarbonato o iones calcio y sulfato.
En otros casos el agua de riego procedente de pozos lleva Fe y Mn en condiciones solubles. En contacto con la atmósfera óxidos de hierro y manganeso precipitan obturando goteros y tuberías de riego.
La aportación de fertilizantes en el agua de riego es otra de las causas de obstrucción cuando no son utilizadas de forma correcta.
El análisis previo del agua de riego será imprescindible para poder tomar las medidas preventivas de futuras obturaciones.
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Solución al problema de obturaciones.
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Los problemas de obstrucción se deben a diferentes causas por lo que generalizar las recomendaciones para corregir un problema de obstrucción no es la solución correcta. es necesario actuar de acuerdo con el tipo o tipos combinados de obturaciones producidas.
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Revisión general del sistema de filtrado de la instalación y proceder a un lavado general. El mantenimiento periódico de limpieza en el sistema de filtrado será necesario a fin de mantener las características del medio filtrante.
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Muchos casos de obstrucción se pueden solucionar con tratamientos mediante ácidos. En casos muy severos los goteros pueden ser introducidos en so luciones diluidas de ácido y lavados individualmente. En casos severos, la aportación de ácido para bajar el PH hasta 1—2 podría ser suficiente. La cantidad de ácido necesario para bajar el PH puede conocerse mediante un pequeño ensayo anterior al proceso de limpieza. Los ácidos nítrico (principalmente) y clorhídrico son comúnmente utilizados. Dado el elevado potencial corrosivo de estos ácidos es necesario actuar con muchas precauciones en su manejo. Con carácter general, concentraciones del 4% en volumen para el ácido nítrico y 1—2% para el clorhídrico son suficientes para la limpieza de la instalación dependiendo de la severidad del problema. Para realizar la operación conviene hacer pasar la solución ácida hasta ver la salida por los goteros.
Mantener el paso dé di cha solución durante 10 minutos aproximadamente, para la instalación durante 30—40 minutos. Posteriormente con agua solamente, lavar toda la instalación dejando salir libremente por los ramales de goteo y derivados hasta que se vea limpia. La operación se repetirá si es necesario. En casos graves, la utilización alternativa de los dos ácidos mencionados dará una mayor seguridad en la limpieza. Se deben evitar los pasos de las soluciones ácidas por las partes metálicas de la instalación, sobre todo en el cabezal de riego.
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Cuando la causa de la obstrucción sean algas o bacterias, los tratamientos deben ser a base de biocida, seguidos de lavados de tuberías y ramales de riego para limpiar la instalación de materia orgánica. Soluciones de hipoclorito (C1OH) son las utilizadas. Concentraciones de 200—500 ppm de Cl2 dependiendo de la severidad del problema podrían ser mantenidas en las líneas de riego durante 6-12 horas, después lavar la instalación. Hipoclorito sódico o cálcico son utilizados, debiendo ser utilizados con precaución sin mezcla con ningún otro producto.
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Para eliminar las algas de embalses a ciclo abierto se utiliza sulfato de cobre a concentración de 1-4 pprn de Cu según cantidad.
En algunos casos los depósitos de micro y macro—organismos se depositan encima de la arena de los filtros formando una capa impermeable que disminuye la función de filtraje. Cuando este problema se ha formado, el agua circula por galerías en cuyas paredes se forman nuevos depósitos hasta colmatar toda la arena. En estos casos la función de filtrado es nula. Para solucionar el problema es necesario tratar la arena con hipoclorito (C1OH) 500—1000 ppm. durante 6—8 horas, después lavar mediante circuito inverso con agua limpia.
Conviene observar que la arena ha quedado limpiada adecuadamente. En caso contrario se debe sacar la arena del filtro y limpiarla fuera.
En otros casos, la arena se colmata con carbonato calcio impermeabilizándose. En caso de limpieza con ácido se debe estudiar la gravedad del problema pues una limpieza con ácido puede resultar más cara que el cambio de la arena.
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Prevención de los problemas de obturaciones.
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La mejor forma de contrarrestar con eficacia los peligros de obstrucción por partículas físicas que el agua lleva en suspensión es filtrar el agua adecuadamente.
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Dispositivos de desbaste.
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Existen distintos tipos de elementos más o menos sofisticados que pueden usarse para eliminar las partículas más gruesas. Las más sencillas consisten en rejas metálicas con separación entre barrotes de 3 a 10 mm. para desbaste fino. 10 a 25 mm. Para desbaste medio y 30 a 100 mm para pre desbaste. Según los contaminantes del agua se instalarán una o varias rejas consecutivas. Para su dimensionamiento, se tendrá presente que la velocidad de paso de agua entre 0,6 y 1 m/seg. Como elemento de desbaste más finos pueden citarse alcachofas de toma de bombas, alguno de cuyos modelos son autolimpiantes, cajoneras de bloques porosos de hormigón, etc.
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Es una malla de gran superficie en la que el agua se aporta en cascada mediante lámina fina atravesándola. El filtro puede ser de una sola malla o de varias mallas con diferente paso (luz de malla) colocadas en sucesivas cascadas. Las láminas de malla se colocan con pendiente del l0%-15% y desagüe al final para lavado automático.
Generalmente son utilizados para prefiltrados anteriores a los cabezales de riego.
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Depósitos de decantación.
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Se utilizan para eliminar por sedimentación sustancias arrastradas por el agua más densas que ésta.
Sirven para resolver dos problemas:
Para eliminar cantidades importantes de sólidos suspendidos, unidad primaria antes de la filtración.
Para eliminar hierro. En algunas aguas subterráneas el hierro está disuelto a causa de su bajo PH. Cuando el agua es eleva y se airea, el Co2 escapa y el PH aumenta, causando la oxidación del hierro y su precipitación.
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Descarga Decantador (121 kb ) Pdf
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Descarga alternativa
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Diseño de depósitos de decantación.
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Información sobre tratamiento del agua por filtración los puede ver en los enlaces siguientes:
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Es importante evitar la precipitación de sales en goteros y tuberías. Descender el PH del agua de riego a valores de 5—6 en la última fase del riego evitará en gran medida la precipitación de sales. La cantidad de ácido a utilizar se calculará mediante ensayo previo. Las limpiezas periódicas preventivas según lo indicado en el apartado anteriormente, evitarán la obstrucción de goteros cuando los riesgos de obturación son elevados.
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Evitar en lo posible las tomas de aguas estancadas. Eliminación de algas en embalses a cielo abierto mediante aplicación de sulfato de cobre a concentración de 1—4 ppm de Cu dependiendo de la gravedad. En la instalación, hipocloritos a concentración diaria de 0,5-1 ppm de Cl2 residual.
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Fertirrigación (5,5 ) xls
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Descarga alternativa
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Hoja Excel para calcular el tratamientos de limpieza con ácidos y cloro en sistemas de riego localizado.
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Estimación del bulbo húmedo con fines de diseño.
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Se define como el área efectivamente regada por un emisor.
En difusores y miniaspersores, el valor de Ao puede obtenerse a partir de mediciones experimentales o en su defecto según la ecuación de radio contra presión de trabajo del emisor, dato que también debe ofrecer el fabricante.
La ecuación generalmente tiene el siguiente aspecto.
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Donde:
R = Radio de alcance medio del emisor para la presión de trabajo (m.)
C = Coeficiente de la ecuación empírica.
H = Presión de trabajo (Mpa.)
M = Exponente de la ecuación empírica.
El radio de humedecimiento efectivo (Re) se determina mediante:
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El valor 1,1 corresponde a suelos arenosos mientras 1,2 a suelos arcillosos o arcillo-limosos.
En el caso de los goteros y otros emisores que utilizan el suelo como medio de propagación el agua se pueden utilizar tablas confeccionadas con este fin, como la que presentamos a continuación, no pero por la complejidad de texturas y sustratos del suelo suele utilizarse una prueba de campo para obtener el área húmeda del gotero.
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Se es la separación entre emisores.
Esta tabla tiene el inconveniente que no se obtiene información sobre la profundidad de humedecimiento del bulbo. El espaciamiento entre emisores, reflejado en la tabla considera un solapamiento del 20% por lo que para la representación grafica del área del bulbo el diámetro es De = 1.25 Se.
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Quizás el método más simple y seguro que pueda utilizarse con fines de diseño, sea realizar una prueba de campo. Para ello basta con un equipo sencillo.:
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Lo ideal para realizar esta prueba es contar con un equipo de bombeo para utilizar los goteros propuestos en el diseño a su presión de trabajo, de no ser posible, puede utilizarse la alternativa siguiente:
- Depósito de agua de un m3 litros.
- Soporte para el deposito de aproximadamente 1,50 m. de altura.
- Tubería de polietileno de 25 mm de diámetro (aproximadamente 10 m)
- Tubería 16 mm de 14 metros de longitud cada una (3 tramos).
- Válvulas de 16 mm de diámetro (9 unidades).
- Microtubos cortados a la longitud adecuada para garantizar gastos de 2 , 4 y 8 l/h con la carga
proporcionada por el depósito.
Se selecciona un lugar lo más representativo del área a regar y en las condiciones lo más parecida posible a las que va a operar el sistema, se montan los equipos, colocando en dada lateral 3 grupos de microtubos con caudales de 2 , 4 y 8 l/h. Se aplica varias veces, a través de los laterales con emisores suficientemente espaciados como para que no halla solape de los bulbos, tres o más volúmenes diferentes de agua: un 20% mayor, un 20% inferior e igual al estimado en los cálculos previos realizados con la tabla.
Al final de este proceso, ya sea mediante muestreo o abriendo una zanja en línea recta por el lugar en que se encontraban los goteros, se toman las medidas necesarias par dibujar con la mayor precisión posible la forma del suelo mojado. La determinación visual del contorno del bulbo, cuando se ha sometido el bulbo a vario ciclos de majamiento, no es normalmente posible, aunque, en general los resultados que se obtienen son suficientes con fines de diseño de la instalación. Un muestreo posterior par determinación de humedad gravimétrica en varios puntos situados según una línea horizontal, a una profundidad conveniente, donde los puntos extremos se sitúan claramente fuera del bulbo, puede ayudar a precisar el contorno. Esta prueba debe repetirse tantas veces como la variabilidad del suelo lo aconseje.
Los datos a tomar son profundidad y radio mojado y deben tabularse al tiempo que se calcula la relación radio/profundidad, cambios bruscos de esta relación deben interpretarse como que el frente de humedad ha alcanzado una discontinuidad en el perfil. Esto debe comprobarse con un examen visual del perfil del suelo, si se ha practicado una zanja, que presenta la ventaja adicional de poder evaluar la profundidad de raíces si estamos en presencia de cultivo.
Fuentes
IV Curso Internacional de Riego Localizado
II Curso sobre "La Tecnica de Riego"
Riego Localizado IIRD
Otras bibliografias
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